Luận án Mô hình phần tử hữu hạn trong phân tích kết cấu dầm Sandwich FGM
Vật liệu có cơ tính biến thiên (Functionally Graded Material - FGM), một loại
composite mới được các nhà khoa học Nhật Bản khởi tạo lần đầu tiên vào năm 1984,
ngày càng được sử dụng nhiều trong thực tiễn, đặc biệt trong các ngành công nghệ
cao. Vật liệu composite nhiều lớp truyền thống, trong đó vật liệu nền, thường là các
polymer, gia cường bằng các sợi, được sử dụng phổ biến trong những thập niên trước
đây, có sự không liên tục về ứng suất trên bề mặt sợi gia cường và phần nền. Trong
môi trường nhiệt độ cao, do sự chênh lệch lớn giữa các hệ số giãn nở nhiệt của các vật
liệu thành phần dẫn tới sự hình thành các vết nứt, dẫn đến sự phá hủy. Các tính chất
của FGM thay đổi liên tục theo các tọa độ không gian, khắc phục được các nhược
điểm nêu trên của vật liệu composite truyền thống. FGM, vì thế, ngày càng được sử
dụng rộng rãi như là vật liệu kết cấu sử dụng trong các môi trường khắc nghiệt như
nhiệt độ cao, tính mài mòn của a-xít lớn.
Kết cấu sandwich với tỷ số độ cứng trên khối lượng cao, được sử dụng rộng
rãi trong nhiều ngành công nghiệp. Kết cấu sandwich thường gồm một lõi và hai lớp
vỏ với độ cứng cao hơn lớp lõi. Do vật liệu lõi và vật liệu lớp ngoài làm từ các vật
liệu khác nhau, kết cấu sandwich dễ bị tách lớp trong quá trình kết cấu chịu tải, nhất
là trong môi trường nhiệt độ cao. Với sự tiến bộ của các phương pháp sản xuất[1, 2],
FGMs đã được sử dụng để chế tạo các phần tử kết cấu sandwich. Với sự lựa chọn thích
hợp tỷ phần thể tích của các vật liệu thành phần, kết cấu sandwich FGM có thể được
chế tạo sao cho các tính chất của vật liệu liên tục giữa các lớp, khắc phục được sự tách
lớp nêu trên của kết cấu sandwich thông thường. Ưu điểm mở ra nhiều ứng dụng cho
kết cấu sandwich FGM. Nghiên cứu ứng xử cơ học của kết cấu sandwich FGM thu
hút được sự quan tâm của nhiều nhà khoa học trong thời gian gần đây
Tóm tắt nội dung tài liệu: Luận án Mô hình phần tử hữu hạn trong phân tích kết cấu dầm Sandwich FGM
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO VIỆN HÀN LÂM KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ VIỆT NAM HỌC VIỆN KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ----------------------------- Lê Thị Ngọc Ánh MÔ HÌNH PHẦN TỬ HỮU HẠN TRONG PHÂN TÍCH KẾT CẤU DẦM SANDWICH FGM LUẬN ÁN TIẾN SỸ NGÀNH KỸ THUẬT CƠ KHÍ VÀ CƠ KỸ THUẬT TP Hồ Chí Minh – 2021 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO VIỆN HÀN LÂM KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ VIỆT NAM HỌC VIỆN KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ----------------------------- Lê Thị Ngọc Ánh MÔ HÌNH PHẦN TỬ HỮU HẠN TRONG PHÂN TÍCH KẾT CẤU DẦM SANDWICH FGM Chuyên ngành: Cơ kỹ thuật Mã sỗ: 9 52 01 01 LUẬN ÁN TIẾN SỸ NGÀNH KỸ THUẬT CƠ KHÍ VÀ CƠ KỸ THUẬT NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: 1. PGS.TS. Nguyễn Đình Kiên 2. PGS. TS. Trần Văn Lăng TP Hồ Chí Minh – 2021 iv 2.5. Lý thuyết bậc ba Shimpi-Patel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28 2.5.1. Trường chuyển vị . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28 2.5.2. Biến dạng và ứng suất . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28 2.5.3. Năng lượng biến dạng đàn hồi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 29 2.5.4. Động năng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 29 2.6. Lý thuyết tựa 3D . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30 2.6.1. Trường chuyển vị . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30 2.6.2. Biến dạng và ứng suất . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30 2.6.3. Năng lượng biến dạng đàn hồi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31 2.6.4. Động năng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32 2.7. Ảnh hưởng của nền đàn hồi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32 2.8. Tải trọng di động . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 2.9. Phương trình vi phân chuyển động . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 Chương 3. Mô hình PTHH . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36 3.1. Phần tử dầm FBKO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36 3.1.1. Chuyển vị nút và hàm nội suy Kosmatka . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36 3.1.2. Ma trận độ cứng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38 3.1.3. Ma trận khối lượng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39 3.2. Phần tử dầm TBSH. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39 3.2.1. Chuyển vị nút và nội suy . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40 3.2.2. Ma trận độ cứng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40 3.2.3. Ma trận khối lượng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 41 3.3. Phần tử dầm TBSE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 42 3.3.1. Hàm nội suy Lagrange và Hermite . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 42 3.3.2. Phần tử với nội suy làm giàu . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44 3.3.2.1. Hàm làm giàu thứ bậc. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44 3.3.2.2. Ma trận độ cứng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46 3.3.2.3. Ma trận khối lượng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47 v3.4. Phần tử dầm Q3DB . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 50 3.4.1. Trường nội suy . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 50 3.4.2. Ma trận độ cứng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 50 3.4.3. Ma trận khối lượng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 52 3.5. Ma trận độ cứng của nền đàn hồi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53 3.6. Ma trận và véc-tơ tải trọng di động . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53 3.6.1. Lực di động . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54 3.6.2. Phần tử khối lượng di động . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54 3.7. Phương trình chuyển động rời rạc . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 56 3.8. Phương pháp Newmark . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 57 Chương 4. Kết quả số và thảo luận . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61 4.1. Mở đầu . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61 4.2. Dao động tự do . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62 4.2.1. Dao động tự do của dầm ba pha . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62 4.2.1.1. Kiểm chứng phần tử TBSH . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 63 4.2.1.2. Ảnh hưởng của sự phân bố vật liệu . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 64 4.2.1.3. Ảnh hưởng của độ mảnh dầm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 69 4.2.1.4. Ảnh hưởng của nền đàn hồi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 71 4.2.1.5. Ảnh hưởng của phần tử . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 73 4.2.2. Dao động tự do của dầm hai pha . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 78 4.2.2.1. Kiểm chứng phần tử TBSE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 81 4.2.2.2. Ảnh hưởng của sự phân bố vật liệu . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82 4.2.2.3. Ảnh hưởng của độ mảnh dầm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 92 4.3. Dao động cưỡng bức . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 93 4.3.1. Dầm ba pha chịu lực di động . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 94 4.3.1.1. Kiểm chứng phần tử FBKO. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 96 4.3.1.2. Lực di động với vận tốc không đổi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 97 4.3.1.3. Lực di động với vận tốc thay đổi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 100 vi 4.3.2. Dầm hai pha chịu khối lượng di động . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 102 4.3.2.1. Kiểm chứng phần tử Q3DB . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 104 4.3.2.2. Ảnh hưởng của vận tốc và khối lượng tải di động . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 107 4.3.2.3. Ảnh hưởng của sự phân bố vật liệu và mô hình cơ học vi mô . . . . . . . . . . . . . . . 109 4.3.2.4. Ảnh hưởng của độ cứng nền đàn hồi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 112 4.3.2.5. Phân bố của ứng suất . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 114 Kết luận và kiến nghị . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 122 Danh mục công trình liên quan tới luận án . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 125 Tài liệu tham khảo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 127 Phụ lục . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142 Phụ lục A . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142 Phụ lục B . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 145 Danh mục ký hiệu và chữ viết tắt Các kí hiệu thông thường A Diện tích tiết diện ngang A11 Độ cứng dọc trục A12 Độ cứng tương hỗ kéo-uốn A22 Độ cứng chống uốn A33 Độ cứng chống trượt A34 Độ cứng tương hỗ xoắn-kéo A44 Độ cứng tương hỗ xoắn-uốn A66 Độ cứng tương hỗ xoắn-uốn bậc cao Aus Độ cứng tương hỗ kéo-trượt (sử dụng trong lý thuyết Shimpi-Patel) Abs Độ cứng tương hỗ uốn-trượt (Lý thuyết Shimpi-Patel) Ass Độ cứng chống trượt (Lý thuyết Shimpi-Patel) Ash Độ cứng chống trượt bậc cao (Lý thuyết Shimpi-Patel) b Chiều rộng dầm B11,B22,B44 Các độ cứng chống trượt (Lý thuyết bậc ba Shi) D11, D22, D44 Các độ cứng chống trượt (Lý thuyết tựa 3D) Dd Hệ số động lực học G12,G22,G44 Độ cứng tương hỗ dọc trục-độ dãn dày, uốn-độ dãn dày và trượt-độ dãn dày (Lý thuyết tựa 3D) F0 Độ lớn lực di động E f (x,z) Mô-đun đàn hồi hiệu dụng G f (x,z) Mô-đun trượt hiệu dụng Gc Mô-đun trượt của gốm Gm Mô-đun trượt của kim loại h Chiều cao dầm vii viii (h1 : h2 : h3) Tỉ số độ dày giữa các lớp dầm I Mô-men quán tính bậc hai của thiết diện ngang I11 Mô-men khối lượng dọc trục I12 Mô-men khối lượng tương hỗ dọc trục-quay I22 Mô-men khối lượng quay I34, I44, I66 Mô-men khối lượng bậc cao (Lý thuyết bậc ba Shi) Ius Mô-men khối lượng tương hỗ dọc trục-trượt (Lý thuyết Shimpi-Patel) Ibs Mô-men khối lượng tương hỗ uốn-trượt (Lý thuyết Shimpi-Patel) Iss Mô-men khối khối lượng do trượt (Lý thuyết Shimpi-Patel) kw Độ cứng lò xo Winkler ks Độ cứng các lớp trượt nền Pasternak k1 Tham số độ cứng của lò xo Winkler k2 Tham ... H. Nguyen, T.T. Tran, and V.T. Bui. Vibration of bi- dimensional functionally graded Timoshenko beams excited by a moving load. Acta Mechanica, 228(1):141–155, 2017. [120] D.K. Nguyen and T.T. Tran. Free vibration of tapered BFGM beams using an efficient shear deformable finite element model. Steel and Composite Struc- tures, 29(3):363–377, 2018. [121] D.K. Nguyen and T.T. Tran. A corotational formulation for large displacement analysis of functionally graded sandwich beam and frame structures. Mathe- matical Problems in Engineering, 2016, 2016. [122] V.N. Pham, D.K. Nguyen, and B.S. Gan. Vibration analysis of two-directional functionally graded sandwich beams using a shear deformable finite element formulation. Advances in Technology Innovation, 4:152–164, 2019. [123] C.I. Le, N.A.T. Le, and D.K. Nguyen. Free vibration and buckling of bidi- rectional functionally graded sandwich beams using an enriched third-order shear deformation beam element. Composite Structures, 261261:113309, 2020. https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2020.113309. 140 [124] D.K. Nguyen, T.T. Tran, V.N. Pham, and N.A. Le. Dynamic analysis of an in- clined sandwich beam with bidirectional functionally graded face sheets under a moving mass. European Journal of Mechanics-A/Solids, 88:104276, 2021. https://doi.org/10.1016/j.euromechsol.2021.104276. [125] A.N.T. Vu, , N.A. Le, and D.K. Nguyen. Dynamic behaviour of bidi- rectional functionally graded sandwich beams under a moving mass with partial foundation supporting effect. Acta Mechanica, 232(4), 2021. https://doi.org/10.1007/s00707-021-02948-z. [126] G. Shi. A new simple third-order shear deformation theory of plates. Interna- tional Journal of Solids and Structures, 44:4399–417, 2007. [127] R.P. Shimpi and H.G. Patel. Free vibrations of plate using two variable refined plate theory. Journal of Sound and Vibration, 296(4-5):979–99, 2006. [128] M. Nemat-Alla, K.I.E. Ahmed, and I. Hassab-Allah. Elastic-plastic analysis of two-dimensional functionally graded materials under thermal loading. Inter- national Journal of Solids and Structures, 46:2774–86, 2009. [129] G. Shi, K.Y. Lam, and T.E. Tay. On efficient finite element modeling of com- posite beams and plates using higher-order theories and an accurate composite beam element. Composite Structures, 41:159–165, 1998. [130] G. Shi and K.Y. Lam. Finite element vibration analysis of composite beams based on higher-order beam theory. Journal of Sound and Vibration, 219:707– 721, 1999. [131] S.C. Dutta and R. Roy. A critical review on idealization and modeling for in- teraction among soil–foundation–structure system. Computers and Structures, 80:1579–1594, 2002. [132] M. Géradin and R. Rixen. Mechanical Vibrations, Theory and Application to Structural Dynamics. Wiley, Chichester, 2nd edition, 1997. [133] R.D. Cook, D.S. Malkus, and M.E. Plesha. Concepts and applications of finite element analysis. John Wiley & Sons, New York, 4rd edition, 2002. 141 [134] J.B. Kosmatka. An improve two-node finite element for stability and nat- ural frequencies of axial-loaded Timoshenko beams. Computers Structures, 57:141–149, 1995. [135] A. Chakraborty, S. Gopalakrishman, and J.N. Reddy. A new beam finite ele- ment for the analysis of functionally graded materials. International Journal of Mechanical Science, 45:519–539, 2003. [136] O.C. Zienkiewicz and R.L. Taylor. The finite element method. Mc Graw-Hill Book Company, London, 1997. [137] P. Solín. Partial differential equations and the finite element method. John Wiley & Sons Inc., Hoboken, 2006. [138] L. Frýba. Vibration of solids and structures under moving loads. Thomas Telford, London, 1999. [139] N.M. Newmark. A method of computation for structural dynamics. Journal of the Engineering Mechanics Division, 85(EM3):67–94, 1959. [140] M. Olsson. On the fundamental moving load problem. Journal of Sound and Vibration, 145:299–307, 1991. [141] Q. Song, J. Shi, and Z. Liu. Vibration analysis of functionally graded plate with a moving mass. Applied Mathematical Modelling, 46:141–160, 2017. Phụ Lục Phụ lục A Biểu thức cho các độ cứng thành phần AM1i j ,A M2 i j ,A M1M2 i j ,A M2M3 i j của dầm 2D- FGSW ba pha trong phương trình (2.21) AM111 = (z2− z1)bE1, A M2 11 = (z1− z0+ z3− z2)bE2, AM1M211 = (z1− z0+ z3− z2) nz +1 bE12, A M2M3 11 = (z1− z0+ z3− z2)nz nz +1 bE23. (A.1) AM112 = z22− z 2 1 2 bE1, A M2 12 = z21− z 2 0+ z 2 3− z 2 2 2 bE2, AM1M212 = [ z0(z1− z0)− z3(z2− z3) nz +1 + (z1− z0) 2− (z2− z3) 2 nz +2 ] bE12, AM2M312 = [ z21− z 2 0+ z 2 2− z 2 3 2 − z0(z1− z0)− z3(z2− z3) nz +1 − (z1− z0) 2− (z2− z3) 2 nz +2 ] bE23. (A.2) AM122 = z32− z 3 1 3 bE1, A M2 22 = z31− z 3 0+ z 3 3− z 3 2 3 bE2, AM1M222 = [ z20(z1− z0)− z 2 3(z2− z3) nz +1 +2 z0(z1− z0) 2− z3(z2− z3) 2 nz +2 + (z1− z0) 3− (z2− z3) 3 nz +3 ] bE12, AM2M322 = [ z31− z 3 0+ z 3 3− z 3 2 3 − z20(z1− z0)− z 2 3(z2− z3) nz +1 −2 z0(z1− z0) 2− z3(z2− z3) 2 nz +2 − (z1− z0) 3− (z2− z3) 3 nz +3 ] bE23. (A.3) 142 143 AM134 = z42− z 4 1 4 bE1, A M2 34 = z41− z 4 0+ z 4 3− z 4 2 4 bE2, AM1M234 = [ z30(z1− z0)− z 3 3(z2− z3) nz +1 +3 z20(z1− z0) 2− z23(z2− z3) 2 nz +2 +3 z0(z1− z0) 3− z3(z2− z3) 3 nz +3 +3 (z1− z0) 4− (z2− z3) 4 nz +4 ] bE12, AM2M334 = [ z41− z 4 0+ z 4 3− z 4 2 4 − z30(z1− z0)− z 3 3(z2− z3) nz +1 −3 z20(z1− z0) 2− z23(z2− z3) 2 nz +2 −3 z0(z1− z0) 3− z3(z2− z3) 3 nz +3 − (z1− z0) 4− (z2− z3) 4 nz +4 ] bE23. (A.4) AM144 = z52− z 5 1 5 bE1, A M2 44 = z51− z 5 0+ z 5 3− z 5 2 5 bE2, AM1M244 = [ z40(z1− z0)− z 4 3(z2− z3) nz +1 +4 z30(z1− z0) 2− z33(z2− z3) 2 nz +2 +6 z20(z1− z0) 3− z23(z2− z3) 3 nz +3 +4 z0(z1− z0) 4− z3(z2− z3) 4 nz +4 + (z1− z0) 5− (z2− z3) 5 nz +5 ] bE12, AM2M344 = [ z51− z 5 0+ z 5 3− z 5 2 5 − z40(z1− z0)− z 4 3(z2− z3) nz +1 −4 z30(z1− z0) 2− z33(z2− z3) 2 nz +2 −6 z20(z1− z0) 3− z23(z2− z3) 3 nz +3 −4 z0(z1− z0) 4− z3(z2− z3) 4 nz +4 − (z1− z0) 5− (z2− z3) 5 nz +5 ] bE23. (A.5) 144 AM166 = z72− z 7 1 7 bE1, A M2 66 = z71− z 7 0+ z 7 3− z 7 2 7 bE2, AM1M266 = [ z60(z1− z0)− z 6 3(z2− z3) nz +1 +6 z50(z1− z0) 2− z53(z2− z3) 2 nz +2 +15 z40(z1− z0) 3− z43(z2− z3) 3 nz +3 +20 z30(z1− z0) 4− z33(z2− z3) 4 nz +4 +15 z20(z1− z0) 5− z23(z2− z3) 5 nz +5 +6 z0(z1− z0) 6− z3(z2− z3) 6 nz +6 + (z1− z0) 7− (z2− z3) 7 nz +7 ] bE12, AM2M366 = [ z71− z 7 0+ z 7 3− z 7 2 7 − z60(z1− z0)− z 6 3(z2− z3) nz +1 −6 z50(z1− z0) 2− z53(z2− z3) 2 nz +2 −15 z40(z1− z0) 3− z43(z2− z3) 3 nz +3 −20 z30(z1− z0) 4− z33(z2− z3) 4 nz +4 −15 z20(z1− z0) 5− z23(z2− z3) 5 nz +5 −6 z0(z1− z0) 6− z3(z2− z3) 6 nz +6 − (z1− z0) 7− (z2− z3) 7 nz +7 ] bE23. (A.6) BM111 = (z2− z1)bG1, B M2 11 = (z1− z0+ z3− z2)bG2, BM1M211 = (z1− z0+ z3− z2) nz +1 bG12, B M2M3 11 = (z1− z0+ z3− z2)nz nz +1 bG23. (A.7) BM122 = z32− z 3 1 3 bG1, B M2 22 = z31− z 3 0+ z 3 3− z 3 2 3 bG2, BM1M222 = [ z20(z1− z0)− z 2 3(z2− z3) nz +1 +2 z0(z1− z0) 2− z3(z2− z3) 2 nz +2 + (z1− z0) 3− (z2− z3) 3 nz +3 ] bG12, BM2M322 = [ z31− z 3 0+ z 3 3− z 3 2 3 − z20(z1− z0)− z 2 3(z2− z3) nz +1 −2 z0(z1− z0) 2− z3(z2− z3) 2 nz +2 − (z1− z0) 3− (z2− z3) 3 nz +3 ] bG23. (A.8) 145 BM144 = z52− z 5 1 5 bG1, B M2 44 = z51− z 5 0+ z 5 3− z 5 2 5 bG2, BM1M244 = [ z40(z1− z0)− z 4 3(z2− z3) nz +1 +4 z30(z1− z0) 2− z33(z2− z3) 2 nz +2 +6 z20(z1− z0) 3− z23(z2− z3) 3 nz +3 +4 z0(z1− z0) 4− z3(z2− z3) 4 nz +4 + (z1− z0) 5− (z2− z3) 5 nz +5 ] bG12, BM2M344 = [ z51− z 5 0+ z 5 3− z 5 2 5 − z40(z1− z0)− z 4 3(z2− z3) nz +1 −4 z30(z1− z0) 2− z33(z2− z3) 2 nz +2 −6 z20(z1− z0) 3− z23(z2− z3) 3 nz +3 −4 z0(z1− z0) 4− z3(z2− z3) 4 nz +4 − (z1− z0) 5− (z2− z3) 5 nz +5 ] bG23. (A.9) trong đó E12 = E1−E2, E23 = E2−E3, G12 = G1−G2, G23 = G2−G3. Phụ lục B Biểu thức cho các mô-men khối lượng thành phần IM1i j , I M2 i j , I M1M2 i j và I M2M3 i j của dầm 2D-FGSW ba pha trong phương trình (2.24) IM111 = (z2− z1)bρ1, I M2 11 = (z1− z0+ z3− z2)bρ2 IM1M211 = (z1− z0+ z3− z2) nz +1 bρ12, I M2M3 11 = (z1− z0+ z3− z2)nz nz +1 bρ23 (B.1) IM112 = z22− z 2 1 2 bρ1, I M2 12 = z21− z 2 0+ z 2 3− z 2 2 2 bρ2, IM1M212 = [ z0(z1− z0)− z3(z2− z3) nz +1 + (z1− z0) 2− (z2− z3) 2 nz +2 ] bρ12, IM2M312 = [ z21− z 2 0+ z 2 2− z 2 3 2 − z0(z1− z0)− z3(z2− z3) nz +1 − (z1− z0) 2− (z2− z3) 2 nz +2 ] bρ23. (B.2) 146 IM122 = z32− z 3 1 3 bρ1, I M2 22 = z31− z 3 0+ z 3 3− z 3 2 3 bρ2, IM1M222 = [ z20(z1− z0)− z 2 3(z2− z3) nz +1 +2 z0(z1− z0) 2− z3(z2− z3) 2 nz +2 + (z1− z0) 3− (z2− z3) 3 nz +3 ] bρ12, IM2M322 = [ z31− z 3 0+ z 3 3− z 3 2 3 − z20(z1− z0)− z 2 3(z2− z3) nz +1 −2 z0(z1− z0) 2− z3(z2− z3) 2 nz +2 − (z1− z0) 3− (z2− z3) 3 nz +3 ] bρ23. (B.3) IM134 = z42− z 4 1 4 bρ1, I M2 34 = z41− z 4 0+ z 4 3− z 4 2 4 bρ2, IM1M234 = [ z30(z1− z0)− z 3 3(z2− z3) nz +1 +3 z20(z1− z0) 2− z23(z2− z3) 2 nz +2 +3 z0(z1− z0) 3− z3(z2− z3) 3 nz +3 +3 (z1− z0) 4− (z2− z3) 4 nz +4 ] bρ12, IM2M334 = [ z41− z 4 0+ z 4 3− z 4 2 4 − z30(z1− z0)− z 3 3(z2− z3) nz +1 −3 z20(z1− z0) 2− z23(z2− z3) 2 nz +2 −3 z0(z1− z0) 3− z3(z2− z3) 3 nz +3 − (z1− z0) 4− (z2− z3) 4 nz +4 ] bρ23. (B.4) 147 IM144 = z52− z 5 1 5 bρ1, I M2 44 = z51− z 5 0+ z 5 3− z 5 2 5 bρ2, IM1M244 = [ z40(z1− z0)− z 4 3(z2− z3) nz +1 +4 z30(z1− z0) 2− z33(z2− z3) 2 nz +2 +6 z20(z1− z0) 3− z23(z2− z3) 3 nz +3 +4 z0(z1− z0) 4− z3(z2− z3) 4 nz +4 + (z1− z0) 5− (z2− z3) 5 nz +5 ] bρ12, IM2M344 = [ z51− z 5 0+ z 5 3− z 5 2 5 − z40(z1− z0)− z 4 3(z2− z3) nz +1 −4 z30(z1− z0) 2− z33(z2− z3) 2 nz +2 −6 z20(z1− z0) 3− z23(z2− z3) 3 nz +3 −4 z0(z1− z0) 4− z3(z2− z3) 4 nz +4 − (z1− z0) 5− (z2− z3) 5 nz +5 ] bρ23. (B.5) IM166 = z72− z 7 1 7 bρ1, I M2 66 = z71− z 7 0+ z 7 3− z 7 2 7 bρ2, IM1M266 = [ z60(z1− z0)− z 6 3(z2− z3) nz +1 +6 z50(z1− z0) 2− z53(z2− z3) 2 nz +2 +15 z40(z1− z0) 3− z43(z2− z3) 3 nz +3 +20 z30(z1− z0) 4− z33(z2− z3) 4 nz +4 +15 z20(z1− z0) 5− z23(z2− z3) 5 nz +5 +6 z0(z1− z0) 6− z3(z2− z3) 6 nz +6 + (z1− z0) 7− (z2− z3) 7 nz +7 ] bρ12, IM2M366 = [ z71− z 7 0+ z 7 3− z 7 2 7 − z60(z1− z0)− z 6 3(z2− z3) nz +1 −6 z50(z1− z0) 2− z53(z2− z3) 2 nz +2 −15 z40(z1− z0) 3− z43(z2− z3) 3 nz +3 −20 z30(z1− z0) 4− z33(z2− z3) 4 nz +4 −15 z20(z1− z0) 5− z23(z2− z3) 5 nz +5 −6 z0(z1− z0) 6− z3(z2− z3) 6 nz +6 − (z1− z0) 7− (z2− z3) 7 nz +7 ] bρ23. (B.6) 148 với ρ12 = ρ1−ρ2, ρ23 = ρ2−ρ3.
File đính kèm:
- luan_an_mo_hinh_phan_tu_huu_han_trong_phan_tich_ket_cau_dam.pdf
- Đóng góp mới TA TV L T Ngoc Anh.pdf
- NHỮNG ĐÓNG GÓP MỚI CỦA LA_TIẾNG ANH_Ngọc Anh.docx
- NHỮNG ĐÓNG GÓP MỚI CỦA LA_TIẾNG VIỆT.docx
- Tóm tắt LA tiếng anh_Ngọc Ánh.pdf
- Tóm tắt LA tiếng việt_Ngọc Ánh.pdf
- TRÍCH YẾU LUẬN ÁN _Ngọc Ánh _FINAL.pdf
- TRÍCH YẾU LUẬN ÁN_ÁNH_FINAL.docx